DEFINICIJA APSORPCIJA. za proračun je važno znati ravnotežnu topivost plina iz plinske smjese u kapljevini

Σχετικά έγγραφα
DAMIR&SILVANA DESTILACIJA. Title goes here

Tako se dobivaju linije kondenzacije i linije ključanja tekuće smjese

- pravac n je zadan s točkom T(2,0) i koeficijentom smjera k=2. (30 bodova)

REKTIFIKACIJA POSTROJENJE ZA DISKONTINUIRANU REKTIFIKACIJU

1.4 Tangenta i normala

Definicija DESTILACIJA. T,XY - dijagram T,X,Y-dijagram za različite tlakove. px-dijagram

ELEKTROTEHNIČKI ODJEL

( , 2. kolokvij)

M086 LA 1 M106 GRP. Tema: Baza vektorskog prostora. Koordinatni sustav. Norma. CSB nejednakost

Računarska grafika. Rasterizacija linije

Matematika 1 - vježbe. 11. prosinca 2015.

Eliminacijski zadatak iz Matematike 1 za kemičare

PRAVA. Prava je u prostoru određena jednom svojom tačkom i vektorom paralelnim sa tom pravom ( vektor paralelnosti).

numeričkih deskriptivnih mera.

MATRICE I DETERMINANTE - formule i zadaci - (Matrice i determinante) 1 / 15

Masa, Centar mase & Moment tromosti

PARNA POSTROJENJA ZA KOMBINIRANU PROIZVODNJU ELEKTRIČNE I TOPLINSKE ENERGIJE (ENERGANE)

7 Algebarske jednadžbe

Mehanika je temeljna i najstarija grana fizike koja proučava zakone gibanja i meñudjelovanja tijela. kinematika, dinamika i statika

Funkcije dviju varjabli (zadaci za vježbu)

Otpornost R u kolu naizmjenične struje

Opća bilanca tvari - = akumulacija u dif. vremenu u dif. volumenu promatranog sustava. masa unijeta u dif. vremenu u dif. volumen promatranog sustava

1 bar (-197 C) Sl Područja primjene plinskog i parnog rashladnog procesa Parni rashladni proces s jednostupanjskom kompresijom

Kaskadna kompenzacija SAU

Računarska grafika. Rasterizacija linije

Elementi spektralne teorije matrica

TRIGONOMETRIJSKE FUNKCIJE I I.1.

Zadaci sa prethodnih prijemnih ispita iz matematike na Beogradskom univerzitetu

=1), što znači da će duljina cijevi L odgovarati kritičnoj duljini Lkr. koji vlada u ulaznom presjeku, tako da vrijedi

PRORAČUN PADA TLAKA KOD Shell&Tube IZMJENJIVAČA. Marina MALINOVEC PUČEK

2 tg x ctg x 1 = =, cos 2x Zbog četvrtog kvadranta rješenje je: 2 ctg x

Riješeni zadaci: Limes funkcije. Neprekidnost

PARCIJALNI IZVODI I DIFERENCIJALI. Sama definicija parcijalnog izvoda i diferencijala je malo teža, mi se njome ovde nećemo baviti a vi ćete je,

IspitivaƬe funkcija: 1. Oblast definisanosti funkcije (ili domen funkcije) D f

18. listopada listopada / 13

Pismeni ispit iz matematike Riješiti sistem jednačina i diskutovati rješenja sistema u zavisnosti od parametra: ( ) + 1.

3.1 Granična vrednost funkcije u tački

Fakultet kemijskog inženjerstva i tehnologije Sveučilišta u Zagrebu Seminar 06 Plinski zakoni dr. sc. Biserka Tkalčec dr. sc.

Veleučilište u Rijeci Stručni studij sigurnosti na radu Akad. god. 2011/2012. Matematika. Monotonost i ekstremi. Katica Jurasić. Rijeka, 2011.

5. PARCIJALNE DERIVACIJE

Linearna algebra 2 prvi kolokvij,

A 2 A 1 Q=? p a. Rješenje:

Opšte KROVNI POKRIVAČI I

odvodi u okoliš? Rješenje 1. zadatka Zadano: q m =0,5 kg/s p 1 =1 bar =10 5 Pa zrak w 1 = 15 m/s z = z 2 -z 1 =100 m p 2 =7 bar = Pa

TOPLINSKA BILANCA, GUBICI, ISKORISTIVOST I POTROŠNJA GORIVA U GENERATORU PARE

DIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE

2. KOLOKVIJ IZ MATEMATIKE 1

a M a A. Može se pokazati da je supremum (ako postoji) jedinstven pa uvodimo oznaku sup A.

2.7 Primjene odredenih integrala

Operacije s matricama

Pismeni ispit iz matematike GRUPA A 1. Napisati u trigonometrijskom i eksponencijalnom obliku kompleksni broj, zatim naći 4 z.

Iskazna logika 3. Matematička logika u računarstvu. novembar 2012

Klasifikacija blizu Kelerovih mnogostrukosti. konstantne holomorfne sekcione krivine. Kelerove. mnogostrukosti. blizu Kelerove.

Kontrolni zadatak (Tačka, prava, ravan, diedar, poliedar, ortogonalna projekcija), grupa A

3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120

1 Promjena baze vektora

DISKRETNA MATEMATIKA - PREDAVANJE 7 - Jovanka Pantović

BETONSKE KONSTRUKCIJE 3 M 1/r dijagrami

12. SKUPINA ZADATAKA IZ FIZIKE I 6. lipnja 2016.

AGREGAT. Asistent: Josip Crnojevac, mag.ing.aedif. SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU

Gauss, Stokes, Maxwell. Vektorski identiteti ( ),

SEMINAR IZ KOLEGIJA ANALITIČKA KEMIJA I. Studij Primijenjena kemija

PRIMJER 3. MATLAB filtdemo

PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste

Osnovni primer. (Z, +,,, 0, 1) je komutativan prsten sa jedinicom: množenje je distributivno prema sabiranju

OM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA

π π ELEKTROTEHNIČKI ODJEL i) f (x) = x 3 x 2 x + 1, a = 1, b = 1;

Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija

I.13. Koliki je napon između neke tačke A čiji je potencijal 5 V i referentne tačke u odnosu na koju se taj potencijal računa?

Prof. dr. sc. Z. Prelec ENERGETSKA POSTROJENJA Poglavlje: 7 (Regenerativni zagrijači napojne vode) List: 1

Apsolutno neprekidne raspodele Raspodele apsolutno neprekidnih sluqajnih promenljivih nazivaju se apsolutno neprekidnim raspodelama.

OSNOVNA SVOJSTVA LEŽIŠNIH STIJENA i FLUIDA

Riješeni zadaci: Nizovi realnih brojeva

PT ISPITIVANJE PENETRANTIMA

1 Afina geometrija. 1.1 Afini prostor. Definicija 1.1. Pod afinim prostorom nad poljem K podrazumevamo. A - skup taqaka

drugom plinu tvarima.

UNIVERZITET U NIŠU ELEKTRONSKI FAKULTET SIGNALI I SISTEMI. Zbirka zadataka

MEHANIKA FLUIDA. Isticanje kroz otvore sa promenljivim nivoom tečnosti

21. ŠKOLSKO/OPĆINSKO/GRADSKO NATJECANJE IZ GEOGRAFIJE GODINE 8. RAZRED TOČNI ODGOVORI

INTEGRALNI RAČUN. Teorije, metodike i povijest infinitezimalnih računa. Lucija Mijić 17. veljače 2011.

PRAVAC. riješeni zadaci 1 od 8 1. Nađite parametarski i kanonski oblik jednadžbe pravca koji prolazi točkama. i kroz A :

konst. Električni otpor

radni nerecenzirani materijal za predavanja R(f) = {f(x) x D}

IZRAČUNAVANJE POKAZATELJA NAČINA RADA NAČINA RADA (ISKORIŠĆENOSTI KAPACITETA, STEPENA OTVORENOSTI RADNIH MESTA I NIVOA ORGANIZOVANOSTI)

5. Karakteristične funkcije

Impuls i količina gibanja

MATEMATIKA I 1.kolokvij zadaci za vježbu I dio

Elektrotehnički fakultet univerziteta u Beogradu 17.maj Odsek za Softversko inžinjerstvo

FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA

MATEMATIKA 2. Grupa 1 Rexea zadataka. Prvi pismeni kolokvijum, Dragan ori

Matematička analiza 1 dodatni zadaci

( ) p a. poklopac. Rješenje:

SISTEMI NELINEARNIH JEDNAČINA

BIPOLARNI TRANZISTOR Auditorne vježbe

Dinamika krutog tijela ( ) Gibanje krutog tijela. Gibanje krutog tijela. Pojmovi: C. Složeno gibanje. A. Translacijsko gibanje krutog tijela. 14.

Vrijedi relacija: Suma kvadrata cosinusa priklonih kutova sile prema koordinatnim osima jednaka je jedinici.

IZVODI ZADACI (I deo)

Reverzibilni procesi

(r, φ) φ x. Polarni sustav

IZVODI ZADACI ( IV deo) Rešenje: Najpre ćemo logaritmovati ovu jednakost sa ln ( to beše prirodni logaritam za osnovu e) a zatim ćemo

Transcript:

APSORPCIJA DEFINICIJA Asorcija je tehnološka oeracija kojom se lin otaa u kaljevini (asorbens) desorcija je oslobađanje lina iz kaljevine PREDAVANJA 2 za roračun je važno znati ravnotežnu toivost lina iz linske smjese u kaljevini rovodi se rouštanjem lina kroz kolonu s umecima, kroz koju se rotusmjerno rovodi kaljevina, rouštanjem lina kroz kolonu u kojoj se kaljevina rasršuje u sitne kaljice, rouštanjem lina kroz sloj kaljevine i rovođenjem lina reko ovršine kaljevine sukladno ravilu faza iz sustava linske smjese iz koje se asorbira samo jedna komonenta otoljenog lina u kaljevini ostoje tri neovisna arametra T, i molni udio linske komonente u obadvije faze u stanju ravnoteže lina i kaljevine kod T=konst. i = konst. molni udio otoljenog lina u kaljevini ovisi o arcijalnom tlaku linske komonente u linskoj smjesi 3 4 PREMA HENRYEVOM ZAKONU P PK = HX kod k = konst. s ovećanjem temerature se ovećava H, a smanjuje toivost lina u asorbensu - kaljevini ovisnost H o temeraturi se može rikazati: rot ln H = + K RT r ot - difrencijalna tolina otaanja lina (J/mol), K - konstanta svojstvena za lin 5 nije uzet u obzir utjecaj tlaka na asorciju, što je doušteno samo ako je mali u odnosu na arcijalni tlak linske komonente u linskoj smjesi, inaće ga treba uzeti u obzir Raoultov zakon: arcijalni tlak are komonente u ari k jednak je roduktu tlaka are čiste komonente k kod iste temerature i molnog udjela komonente u kaljevitoj smjesi X k : k = k X k 6

linija toivosti lina u odručju Henryevog zakona je ravac, H je koeficijent nagiba ravca zakon je valjan i za realne linove ri maloj toivosti lina u kaljevini za većinu realnih linova linija toivosti je krivulja a nije valjan Henryev zakon za odstuanje od Henryevog zakona je najčešći razlog onašanja kaljevine na to odstuanje može utjecati linska faza samo ri visokim tlakovima za te slučajeve vrijedi Raoultov zakon : Ya k = a k X a k - arcijalni aktivitet komonente kod temarature T i ukunog tlaka a k - aktivitet komonente kod tlaka jednakog tlaku zasićene are čiste komonente 7 8 JEDNAŽBA POGONSKOG PRAVCA Kolona s umecima G,Y Y G L X L, X O G - masena brzina inertnog lina, kg i /(m 2 s) L - masena brzina kaljevine - asorbensa, kg a /(m 2 s) Y o - maseni omjer komonente koja se asorbira iz linske smjese na ulazu u kolonu, kg k /kg i Y - maseni omjer komonente koja se asorbira iz linske smjese na izlazu iz kolone, kg k /kg i L,X g,y o 9 0 X o - maseni omjer komonente koja se asorbira u kaljevini asorbensu na ulazu u kolonu, kg k /kg a X - maseni omjer komonente koja se asorbira u kaljevini asorbensu na izlazu iz kolone, kg k /kg a G(Y o - Y ) = L(X - X o ) MASENA BRZINA PLINSKE KOMPONENTE U DONJEM DIJELU KOLONE : L(X - X) = G (Y o - Y) jednadžba ogonskog ravca: u YX dijagramu L Y = ( X X ) + Yo G L/G - koeficijent nagiba ogonskog ravca 0 - ravnotežna linija asorcije ravac se ucrtava sajanjem točaka s koordinatama Y o, X i Y, X o 2 2

IZ GRAFA SE VIDI: ovećanjem omjera masene brzine asorbensa i linske smjese L/G ovećava se koeficijent nagiba ogonskog ravca a smanjuje maseni udio asorbiranog lina u asobensu nr X 4 3 4 kod dovoljno malog omjera L/G maseni omjer asorbiranog lina u asorbensu je jednak ravnotežnom sastavu X (točka 5) za ostvarenje takvog sastava otebna je neizmjerno visoka kolona ili neizmjerno mala masena brzina strujanja asorbensa što konačno znači mali učinak kolone budući da se u ravnotežnom stanju ne može asorbirati više lina nego što to za omenute uvjete okazuje točka 5 na ravnotežnoj krivulji koeficijent nagiba ogonskog ravca je minimalni nagib: L G m Y Y = X X o ' o 5 6 Molarni rotok: dn k = k a u ( - g )Adz = k tc a u (C g - C)Adz - arcijalni tlak linske komonente koja se asorbira u linu g - arcijalni tlak linske komonente koja se asorbira na graničnoj ovršini faza na strani lina C g i C - molna koncentracija asorbiranog lina na graničnoj ovršini faza na strani asorbensa i u asorbensu dz- visina kolone, A - ovršina resjeka kolone, a u - secifična ovršina umetaka,m 2 /m 3, k,k tc - koeficijenti rijenosa mase na strani lina i kaljevine 7 8 3

Koeficijent rijelaza mase na strani lina D k = RTx sig - srednji arcijalni tlak inertnog lina na graničnoj ovršini faza Koeficijent rijenosa mase na strani kaljevine: sig C sag - srednja molarna koncentracija asorbensa u graničnom sloju ovišenjem temerature ovećava se nagib ravnotežne krivulje budući da se ovećava arcijalni tlak u stanju ravnoteže također se smanjuje horizontalni razmak između ogonskog ravca i ravnotežne krivulje ovećanjem ukunog tlaka ravnotežna krivulja je oložitija ako je sastav lina konstantan k tc = ( C C ) D t a x C t sag 9 20 PRORAČUN PODNE APSORPCIJSKE KOLONE za asorciju lina male toivosti u asorbensu ogonski ravac 2 i ravnotežna krivulja 54 točka 2 - maseni omjer linske komonente u linu na ulazu u kolonu y o i maseni omjer linske komonente u asorbensu na ulazu u kolonu x o sajanjem točaka i 2 dobiva se ogonski ravac Koeficijent nagiba L/G (omjer masenih brzina asorbensa i lina) smanjenjem koeficijenta nagiba ogonskog ravca ovećava se broj idealnih odova 2 22 AKO JE RAVNOTEŽNA LINIJA PRAVAC A NE KRIVULJA BROJ IDEALNIH PODOVA PO TILLERU JE: Murhree stuanj iskorištenja: η= e -m m ovisi o fizikalnim svojstvima kaljevine na odu 23 24 4

VRIJEDNOST M SE MOŽE ODREDITI PO WALTER-U z m = ovišenjem temerature ovečava se nagib H 0,33 0,68 4,67 + x µ ravnotežne linije budući da se ovečava arcijalni tlak u stanju ravnoteže s odrađenim asorbensom i smanjuje y-y z - visina kaljevine na odu kolone, x širina roreza u ovečanjem temerature se smanjuje viskoznost i zvonu, ukuni tlak, H -Henry-ev koeficijent,µviskoznost debljina graničnog sloja kaljevine 25 26 također se s ovečanjem T ovečava i visina asorbensa u koloni asorciju kod velike toivosti lina treba rovoditi kod niske temerature s ovečanjem T se smanjuje horizontalni razmak između ogonskog ravce i ravnotežne krivulje ovečanjem temerature se smanjuje viskoznost i debljina graničnog sloja također se s ovečanjem T ovečava i visina asorbensa u koloni asorciju kod velike toivosti lina treba rovoditi kod niske temerature s ovečanjem T se smanjuje horizontalni razmak između ogonskog ravce i ravnotežne krivulje 27 28 odjela IZVEDBA APSORBENSA Prema načinu se nastajanja ovršine kontakta faza asorberi dijele odjela asorbera POVRŠINSKI APSORBERI linovi velike toivosti u kaljevini lin struji nad mirujućom ili soro gibajućom ovršinom ovršina kontakta faza je mala više se asorbera ovezuje u seriju i kaljevina i lin struje rotusmjerno ovršinski i slojni asorberi asorberi s umecima barbotažni asorberi asorberi s rasršivanjem kaljevine 29 30 5

ŠKROPNI APSORBERI satoji se od više cijevi kroz koje se ostvaruje rotusmjerno strujanje faza tolinu asorcije odvodi voda - slijeva se o cijevima 3 32 33 34 Asorber s cijevnim registrom SLOJNI APSORBER SA CIJEVNIM REGISTROM SLIČAN JE PO KONSTRUKCIJI IZMJENJIVAČU TOPLINE SA CIJEVNIM REGISTROM -KAPLJEVINA SE SLIJEVA U TANKOM SLOJU PO CIJEVIMA ODOZGO PREMA DOLJE -TOPLINA OSLOBOĐENA APSORPCIJOM SE ODVODI SA RASHLADNIM MEDIJEM KOJI PROTJEČE KROZ MEĐUCIJEVNI PROSTOR APSORBERA 35 36 6

Asorber s umecima CILINDRIČNA KOLONA ISPUNJENA UMECIMA RAZLIČITOG OBLIKA - UMECI SU SMJEŠTENI NA PERFORIRANE REŠETKE -KAPLJEVINA SE UVODI U KOLONU PREKO RAZDJELJIVAČA KAPLJEVINE I SLIJEVA PO UMECIMA U OBLIKU TANKE STRUJE - PLIN SE UVODI ODOZDO I STRUJI U SUPROTNOM SMJERU OD SMJERA STRUJANJA KAPLJEVINE - BRZINA GIBANJA KAPLJEVINE U CENTRALNOM DJELU UREĐAJA JE MANJA OD ONOG NA PERIFERIJI KOLONE -PERFORIRANE REŠETKE SE UGRAĐUJU NA SVAKA 2-3 M ISPOD KOJIH SE UGRAĐUJU RASPODJELJIVAČI KAPLJEVINE RADI RAVNOMJERNIJE RASPODJELE STRUJANJA KAPLJEVINE PO ČITAVOM PRESJEKU KOLONE 37 38 Podna asorcijska kolona s relivnim uređajem Barbotažni asorberi slični su rektifikacionim kolonama -izvode se sa i bez uređaja za reljevanje kaljevine -tu sadaju odne asorcijske kolone (nr. sa zvonima, sa reljevnim cjevčicama i sl.) -lin se uvodi kroz donji dio kolone u surotnom smjeru od kaljevine i rolazi kroz otvore na odu kolone i kroz sloj kaljevine na odu -lin rolazi kroz kaljevinu u obliku sitnih mjehurića ili sloja u obliku cilindra. 39 40 Asorberi s rasršivanjem kaljevine Kaljevina se omoću sanice rasršava u sitne kaljic koje adaju od gornjeg dijela rema dolje Kroz donji dio kolone uvodi se lin U kontaktu s kaljicama kaljevine lin se asorbira. Mali učin Utrošak energije na rasršivanje je velik Koristi se samo za lako toljive linove 4 7